[原创]华电国际邹县四期工程高温高压管道材料的选择

shbmg · 发表于 2007-12-10 15:43:15

华电国际邹县四期工程高温高压管道材料的选择  钟晓春  陈瑞克 （西北电力设计院  西安  710075）【摘  要】随着目前国内火力发电机组的蒸汽参数由超高压、亚临界向超临界以及超超临界参数的发展，以及火电机组的容量不断扩大，新型耐热合金钢材的开发和应用成为发展的核心问题，尤其是材料的热强性能、抗高温腐蚀和氧化能力、冷加工和热加工性能等。可以说，电力技术的发展在很大程度上取决于材料技术的发展。 【关键词】超超临界蒸汽参数管道材料

shbmg · 发表于 2007-12-10 15:44:06

1．工程概况 华电国际邹县发电厂四期工程安装2台1000MW超超临界汽轮发电机组。三大主机由东方三大动力厂生产，其技术支持方均为日本日立公司（锅炉为日本巴布科克-日立公司），并由日立公司提供三大主机的性能保证。 锅炉容量和主要参数: 最大连续蒸发量(B-MCR) 3033 t/h 再热蒸汽流量(B-MCR) 2469.7 t/h 给水温度(B-MCR) 302.4 ℃ 锅炉出口蒸汽参数 26.25MPa(a)/605/603℃ 汽轮机容量和主要参数: 额定功率（铭牌功率TRL） 1000 MW 阀门全开（VWO）功率 1083.5 MW 额定主汽门前压力 25.0 MPa（a） 额定主汽门前温度 600℃<ol><li>额定再热汽阀前温度 600℃ </li></ol>高压缸排汽参数（VWO） 356.2℃/5.2 MPa（a）

shbmg · 发表于 2007-12-10 15:49:39

<a id="_Toc80235503" name="_Toc80235503">2. 用于高参数现代电站的新型钢种的开发及应用概况</a>    火力发电厂高温高压管道主要指四大管道，包括主蒸汽管道、高温和低温再热蒸汽管道、高压给水管道等。随着目前国内火力发电机组的蒸汽参数由超高压、亚临界向超临界以及超超临界参数的发展，以及火电机组的容量不断扩大，新型耐热合金钢材的开发和应用成为发展的核心问题，尤其是材料的热强性能、抗高温腐蚀和氧化能力、冷加工和热加工性能等。可以说，电力技术的发展在很大程度上取决于材料技术的发展。 因本工程的给水管道及低温再热蒸汽管道的设计参数与600MW超临界机组相近，即用于600MW超临界机组材料仍然适用于本工程，不需要采用新的钢种，故本文着重论述本工程主蒸汽管道和高温再热蒸汽管道材料的选择。 2.1高温蒸汽管道材料的发展 高运行参数（压力、温度）是提高机组热效率最有效的途径。但蒸汽参数的提高，特别是温度的提高受到材料的制约，国外早期投运的超超临界机组，如美国50年代投运的Philo #6（容量125MW、参数31.0MPa/621/566/538oC）和Eddystone #1（容量325MW、参数34.3MPa/649/566/566oC），就因超越了当时的材料制造水平，投运后出现爆管事故和严重的高温腐蚀等材料问题，而被迫降参数运行。 事实证明，高参数电站需要具有较高蠕变强度及抗氧化性能的新型钢，从60年代开始，欧美和日本不断地开发出适用于不同蒸汽参数的钢种。特别是20世纪80年代，欧美和日本在9%~12%Cr系钢和奥氏体钢的基础上，进一步开发出改良型的高强度9%~12%Cr系钢代替部分奥氏体钢，并开发比原有奥氏体高温强度更高、耐腐蚀性能更好的新奥氏体钢，如：NF616（A335P92）、HCM12A(A335P122)、E911、NF12、TP347HFG、Super304H、HR3C、NF709等锅炉用钢，已有铁素体耐热钢的最高使用温度提高到620℃，有资料介绍，含钴的铁素体耐热钢（NF12、SAVE12、HR1200、TF650）最高使用温度有望达到650℃，但还需进一步试验。 已投入工业运行的大直径、厚壁管材料见下表： 用于大直径高温蒸汽管道材料的发展 <div align="center"><table cellspacing="0" cellpadding="0" width="605" border="1"><tbody><tr><td width="132"> 年份 </td><td width="108">美国 </td><td width="192">欧洲 </td><td width="180">日本 </td></tr><tr><td width="132">60年代初期</td><td width="108">T/P22</td><td width="192">14MoV6-3</td><td width="180">STPA24</td></tr><tr><td width="132">60年代中期</td><td width="108">T/P22</td><td width="192">X20CrMoV12-1</td><td width="180">STPA24</td></tr><tr><td width="132">80年代中期</td><td width="108">T/P91</td><td width="192">X10CrMoVNb9-1</td><td width="180">STPA28</td></tr><tr><td width="132">90年代及目前已投入工业应用</td><td width="108">T/P92 T/P122</td><td width="192">X10CrWMoVNb9-2 X11CrMoWVNb9-1-1（E911）</td><td width="180">STPA29（NF616） SUS410J3TP（HCM12A）</td></tr></tbody></table></div>2.2 高温蒸汽管道材料的性能

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</td><td width="114">≤0.02</td><td width="114">≤0.02</td><td width="114">≤0.02</td><td width="114">≤0.025</td></tr><tr><td width="114">S</td><td width="114">≤0.01</td><td width="114">≤0.01</td><td width="114">≤0.01</td><td width="114">≤0.015</td></tr><tr><td width="114">Cr</td><td width="114">8.00-9.50</td><td width="114">8.50-9.50</td><td width="114">10.00-12.5</td><td width="114">8.40-9.60</td></tr><tr><td width="114">Ni</td><td width="114">≤0.40</td><td width="114">≤0.40</td><td width="114">≤0.50</td><td width="114">0.08-0.45</td></tr><tr><td width="114">Mo</td><td width="114">0.85-1.05</td><td width="114">0.30-0.60</td><td width="114">0.25-0.60</td><td width="114">0.86-1.15</td></tr><tr><td width="114">W</td><td width="114">         </td><td width="114">1.5-2.0</td><td width="114">1.50-2.50</td><td width="114">0.86-1.14</td></tr><tr><td width="114">Cu</td><td width="114">         </td><td width="114">         </td><td width="114">0.30-1.70</td><td width="114">         </td></tr><tr><td width="114">V</td><td width="114">0.18-0.25</td><td width="114">0.15-0.25</td><td width="114">0.15-0.30</td><td width="114">0.15-0.28</td></tr><tr><td width="114">Nb</td><td width="114">         </td><td width="114">0.04-0.09</td><td width="114">0.04-0.10</td><td width="114">0.05-0.11</td></tr><tr><td width="114">AI</td><td width="114">≤0.04</td><td width="114">≤0.04</td><td width="114">≤0.04</td><td width="114">≤0.045</td></tr><tr><td width="114">B</td><td width="114">         </td><td width="114">0.001-0.006</td><td width="114">≤0.0050</td><td width="114">0.0003-0.0055</td></tr><tr><td width="114">N</td><td width="114">0.03-0.07</td><td width="114">0.03-0.07</td><td width="114">0.04-0.100</td><td width="114">0.045-0.095</td></tr></tbody></table></div>高温蒸汽管道材料的主要物理性能（600℃下）<div align="center"><table cellspacing="0" cellpadding="0" border="1"><tbody><tr><td width="163">         </td><td width="101">A335P91</td><td width="101">A335P92</td><td width="101">A335P122</td><td width="101">E 911</td></tr><tr><td width="163">比重×103kg/m3</td><td width="101">7.77</td><td width="101">7.85</td><td width="101">待补 </td><td width="101">7.85</td></tr><tr><td width="163">线膨胀系数10－6/℃</td><td width="101">12.6</td><td width="101">13.1</td><td width="101">待补 </td><td width="101">12.6</td></tr><tr><td width="163">弹性模量GPa</td><td width="101">168</td><td width="101">125</td><td width="101">待补 </td><td width="101">167</td></tr><tr><td width="163">比热容量J/ kg K</td><td width="101">770</td><td width="101">630</td><td width="101">待补 </td><td width="101">579</td></tr></tbody></table></div>铁素体耐热钢的热导性及热膨胀性能均优于奥氏体不锈钢，有利于降低管道内的热应力水平，更适用于不大于620℃的高温蒸汽管道。 高温蒸汽管道材料在设计温度下的最大许用应力 <div align="center"><table cellspacing="0" cellpadding="0" width="605" border="1"><tbody><tr><td width="141" rowspan="2"> 材料牌号 </td><td width="197" colspan="2">强度特性 </td><td width="119" rowspan="2">最大许用应力MPa 〔σ〕608℃/〔σ〕610℃        </td><td width="148" rowspan="2">标准</td></tr><tr><td width="120">105小时蠕变强度MPa</td><td width="77">温度 (℃)</td></tr><tr><td width="141">SA335P91</td><td width="120">100</td><td width="77">593</td><td width="119">56.35/55.07</td><td width="148">ASME</td></tr><tr><td width="141">SA335P92(NF616)</td><td width="120">131</td><td width="77">600</td><td width="119">81.14/79.42 *</td><td width="148">ASME</td></tr><tr><td width="141">SA335P122 (HCM12A)</td><td width="120">         </td><td width="77">         </td><td width="119">75.61/73.84 **</td><td width="148">ASTM</td></tr><tr><td width="141">E911</td><td width="120">108</td><td width="77">600</td><td width="119">65.06/63.33</td><td width="148">按瓦内瑞克.曼内斯曼钢管公司（V&M）提供的105小时蠕变断裂强度计算而得</td></tr></tbody></table></div>说明：* 此数据是根据 ASME Code Case 2179 ** 此数据是根据 ASME Code Case 2180

铁素体钢许用应力比较 此外，关于材料许用应力的值，在材料使用初期，试验未能达到105小时的时候，用各种外推的方法得到的数据，会由于试验数据的积累，发生一些变化。例如：对于P92和P122，在ASME CC2179和CC2180中都有不同程度的改变（日本标准也有相应的改变）<div align="center"><table cellspacing="0" cellpadding="0" border="1"><tbody><tr><td width="113">钢号</td><td width="113">标准</td><td width="113">550℃</td><td width="113">600℃</td><td valign="top" width="113">650℃</td></tr><tr><td width="113">

92</td><td valign="top" width="113">ASME CC 2179 ASME CC 2179-3</td><td valign="top" width="113">107 123</td><td valign="top" width="113">88 88</td><td valign="top" width="113">47 46</td></tr><tr><td width="113">

122</td><td valign="top" width="113">ASME CC 2180 ASME CC 2180-2</td><td valign="top" width="113">111 122</td><td valign="top" width="113">93 83</td><td valign="top" width="113">46 42</td></tr></tbody></table></div>可以看出，P122的600℃和650℃许用应力值在近年有较大的降低；而对于P92材料，欧洲蠕变研究协会ECCC在1999年和2005年的标准中，许用应力的数值比ASME标准又有所降低，使用时必须注意。 不同标准的P92材料许用应力对比如下：<div align="center"><table cellspacing="0" cellpadding="0" border="1"><tbody><tr><td nowrap="nowrap" width="137"> 温度oC      </td><td nowrap="nowrap" width="208">ASME Code Case 2179 MPa</td><td nowrap="nowrap" width="125">ECCC99 MPa</td><td nowrap="nowrap" width="134">ECCC05 MPa</td></tr><tr><td valign="bottom" nowrap="nowrap" width="137">580</td><td valign="bottom" nowrap="nowrap" width="208">105.69</td><td valign="bottom" nowrap="nowrap" width="125">100.67</td><td valign="bottom" nowrap="nowrap" width="134">94.67</td></tr><tr><td valign="bottom" nowrap="nowrap" width="137">590</td><td valign="bottom" nowrap="nowrap" width="208">96.75</td><td valign="bottom" nowrap="nowrap" width="125">90.67</td><td valign="bottom" nowrap="nowrap" width="134">84.67</td></tr><tr><td valign="bottom" nowrap="nowrap" width="137">600</td><td valign="bottom" nowrap="nowrap" width="208">88.15</td><td valign="bottom" nowrap="nowrap" width="125">82.00</td><td valign="bottom" nowrap="nowrap" width="134">75.33</td></tr><tr><td valign="bottom" nowrap="nowrap" width="137">610</td><td valign="bottom" nowrap="nowrap" width="208">79.71</td><td valign="bottom" nowrap="nowrap" width="125">73.33</td><td valign="bottom" nowrap="nowrap" width="134">66.67</td></tr><tr><td valign="bottom" nowrap="nowrap" width="137">620</td><td valign="bottom" nowrap="nowrap" width="208">71.27</td><td valign="bottom" nowrap="nowrap" width="125">64.67</td><td valign="bottom" nowrap="nowrap" width="134">58.00</td></tr><tr><td valign="bottom" nowrap="nowrap" width="137">630</td><td valign="bottom" nowrap="nowrap" width="208">63.05</td><td valign="bottom" nowrap="nowrap" width="125">56.67</td><td valign="bottom" nowrap="nowrap" width="134">50.00</td></tr><tr><td valign="bottom" nowrap="nowrap" width="137">640</td><td valign="bottom" nowrap="nowrap" width="208">54.86</td><td valign="bottom" nowrap="nowrap" width="125">49.33</td><td valign="bottom" nowrap="nowrap" width="134">43.33</td></tr><tr><td valign="bottom" nowrap="nowrap" width="137">650</td><td valign="bottom" nowrap="nowrap" width="208">47.00</td><td valign="bottom" nowrap="nowrap" width="125">42.67</td><td valign="bottom" nowrap="nowrap" width="134">37.33</td></tr></tbody></table></div>

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shbmg · 发表于 2007-12-10 15:54:58

2.3 高温蒸汽管道材料的应用 2.3.1 SA335P91

[Post=50] 1984年列入ASTM A335，1985年列入ASME SA335，从20世纪80年代后期开始在世界范围内得到成功的应用，我国近10年来，在300MW及以上机组的主蒸汽管道上也已大量使用P91管材。但P91管材用于600°C及以上高温蒸汽管道的业绩较少，在欧美应用的最大蒸汽参数为28.5MPa,554/588°C(德国Lippendorf电厂：930MW ，1996年投运)，在日本应用的最大蒸汽参数为25.0MPa,600/610°C(橘湾电厂1#机：1000MW，2000年7月投运)。日本P91钢最高使用温度超过了600℃，但在欧洲，根据欧州蠕变合作委员会（ECCC）的建议，P91的设计许用应力比美国和日本低10%，认为P91应当用于25MPa/593℃或30MPa/580℃以下的蒸汽参数。 据V&M的资料介绍：“ P91材料适用于锅炉外部的零部件（如管道和集箱），蒸汽温度高达610°C/1130°F左右。” 《火力发电厂金属材料选用导则》（DL/T715-2000）中要求P91用于壁温为600°C以下的集箱和蒸汽管道。还有的资料推荐P91适用于566/566°C~593/593°C温度等级的蒸汽管道。 根据中国电力工程集团公司召开的《超临界和超超临界四大管道规格设计专题研讨会纪要》，对于超超临界机组，当热段蒸汽管道采用ASME A335P91时，应在运行中加强金属监督。[/Post] 2.3.2 SA335P92（NF616） 1995年列入ASTM A335，1996年列入ASME SA335，因P92具有较高的蠕变断裂值，非常适用于超超临界锅炉中的厚壁部件，如主蒸汽管道及集箱，在欧洲应用的最大蒸汽参数为602℃/32.9MPa（丹麦AVEDORE2/ELKRAFT电厂的主蒸汽管道，950MW ，1999年投运）。 据V&M的资料介绍：“ P92材料适用于锅炉外部的零部件（如管道和集箱），蒸汽温度高达625°C/1160°F左右。” 在本工程主机招标阶段，上海锅炉厂推荐P92为主蒸汽管道用材；东方锅炉厂推荐SUS410J3TP或P92为主蒸汽管道用材。 2.3.3 SA335P122（HCM12A） 已列入ASME Code Case 2180。其蠕变断裂值与P92相当，近年来在日本的超超机组上得到了较广泛的应用，应用的最大蒸汽参数为605℃/26.4MPa（橘湾电厂2#机组的主蒸汽管道，1050MW ，2000年12月投运）。 日本三菱公司认为P122与P91相比其许用应力相差30%左右，因此重量也相差约30%，综合比较后，采用P122的价格要低于P91，而且三菱公司只有P122的焊接工艺，因此在三菱最近投运机组的过热器出口集箱及导管均采用P122。2000年开始，其生产的锅炉采用P122的有：<div align="center"><table cellspacing="0" cellpadding="0" width="605" border="1"><tbody><tr><td width="73"> 序号 </td><td width="135">电厂名称 </td><td width="111">机组容量 </td><td width="186">机组参数 </td><td width="99">投运时间 </td></tr><tr><td valign="top" width="73">1</td><td valign="top" width="135">TSURUGA #2</td><td valign="top" width="111">700MW</td><td valign="top" width="186">24.1MPa，593/593°C</td><td valign="top" width="99">2000</td></tr><tr><td valign="top" width="73">2</td><td valign="top" width="135">REIHOKU #2</td><td valign="top" width="111">700MW</td><td valign="top" width="186">24.1MPa，593/593°C</td><td valign="top" width="99">2001</td></tr><tr><td valign="top" width="73">3</td><td valign="top" width="135">MAIZURV #1</td><td valign="top" width="111">900MW</td><td valign="top" width="186">24.5MPa，595/596°C</td><td valign="top" width="99">2003</td></tr><tr><td valign="top" width="73">4</td><td valign="top" width="135">HIRONO  #5</td><td valign="top" width="111">600MW</td><td valign="top" width="186">24.5MPa，600/600°C</td><td valign="top" width="99">2004</td></tr></tbody></table></div>2.3.4 E911 已列入ASTM A335J及ASME Code Case 2327。其蠕变断裂值高于P91但低于P92及P122，应用的最大蒸汽参数为26.9MPa /580℃，605℃/78bar（德国尼德豪森电厂的主蒸汽及再热蒸汽管道，950MW，2002年7月投运）。 2.3.5 国外部分已投运机组主蒸汽管道、热再热蒸汽管道材料采用情况（蒸汽参数600°C及以上）：<div align="center"><table cellspacing="0" cellpadding="0" border="1"><tbody><tr><td width="108">电厂名称 </td><td width="72">机组 容量 </td><td width="96">机组参数 </td><td width="108">主蒸汽管道 </td><td width="96">热再热蒸汽管道 </td><td width="60">锅炉制造厂 </td><td width="84">投运时间 </td></tr><tr><td width="108">橘湾电厂 2#</td><td width="72">1050MW</td><td width="96">*26.4 MPa 605/613℃</td><td width="108">火SUS410J3TP（P122）</td><td width="96">火SCMV28</td><td width="60">BHK</td><td width="84">2000.12</td></tr><tr><td width="108">常陆那珂电厂 1#</td><td width="72">1000 MW</td><td width="96">*25.8 MPa 604/602℃</td><td width="108">火SUS410J3TP（P122）</td><td width="96">火SCMV28</td><td width="60">BHK</td><td width="84">2002.7</td></tr><tr><td width="108">橘湾电厂1#</td><td width="72">1050MW</td><td width="96">25.0MPa 600℃/610℃</td><td width="108">火STPA28</td><td width="96">火SCMV28</td><td width="60">IHI</td><td width="84">2000.7</td></tr><tr><td width="108">新矶子电厂 </td><td width="72">600MW</td><td width="96">25.0MPa 600℃/610℃</td><td width="108">火SUS410J3TP（P122）</td><td width="96">火SCMV28</td><td width="60">IHI</td><td width="84">2002.4</td></tr><tr><td width="108">尼德豪森 （Unit K）</td><td width="72">950MW</td><td width="96">*26.9MPa 580℃/600℃</td><td width="108">E911</td><td width="96">E911</td><td width="60">ALSTOM-BABCOCK</td><td width="84">2002.7</td></tr><tr><td width="108">BOA 2电厂</td><td width="72">1100MW</td><td width="96">**29.5/7.9MPa 605℃/625℃</td><td width="108">E911</td><td width="96">E911</td><td width="60"> 
</td><td width="84">正在建设 </td></tr></tbody></table></div>说明：“*”表示锅炉出口参数； “**”表示管道设计压力。2.3.6机组参数与材料发展：

shbmg · 发表于 2007-12-10 15:56:50

3. 四大管道设计参数及规格的确定 3.1 概述 3.1.1主蒸汽、再热蒸汽及旁路系统 主蒸汽管道从过热器出口集箱接出两根后分别接入汽轮机左右侧主汽门。再热冷段管道由高压缸排汽口以双管接出合并成单管后直至锅炉前分为两路进入再热器入口联箱（即二、一、二布置方式）。再热热段管道，由锅炉再热器出口联箱接出两根后分别接入汽轮机左右侧中压联合汽门。 汽轮机旁路系统按照采用高压一级启动简化大旁路装置设置，容量为27%BMCR。高压大旁路每台机组安装一套，从汽机入口前主蒸汽联络管接出，经减压、减温后接入凝汽器。 3.1.2 给水系统 主给水系统配置两台50%容量的汽动给水泵、一台25%容量的调速电动给水泵，三级容量为2×50%的高压加热器，高压加热器采用大旁路系统。 3.2本工程主要管道设计参数选择 四大管道的设计流量均按汽轮机VWO工况下所对应的流量选取。 3.2.1主蒸汽管道 3.2.1.1设计压力 按《火力发电厂汽水管道设计技术规定》（DL/T 5054-1996）要求：主蒸汽系统管道的设计压力取用锅炉过热器出口的额定工作压力，即26.25MPa(a)。而国外规程对主蒸汽管道的设计压力选取的规定，各有差异，如： ASME B31.1-1999版（ASME B31.1-2001）中对管道系统的设计要求有如下叙述：[Post=30] 122.1.1(A)：设计压力和温度的选择要足以超过任何预期的、并非一定为连续的运行工况，以允许在超压保护装置不动作时仍能可靠运行。 102.2.4：……。应当认识到压力和温度波动是不可避免的。因此，管道系统除了第102.2.1节组件标准的或第102.2.2节组件制造厂的限制条件外，运行期内偶然短时压力或温度高于设计压力或设计温度应被认为是安全的。压力和/或温度波动可以超过设计值，若设计算出的压力产生的环向应力未超过从附录A相应温度下查得的最大许用应力的百分比为：（A）15%，当超温和超压时间任何1次<8h连续运行时间并<800h/a时；或（B）20%，当超温和超压时间任何1次<1h连续运行时间并<80h/a时。 管规的条文说明对国外规程的描述为：英国BS806标准规定“蠕变温度以上其设计许用应力基于时间－应力关系的应力，设计压力取过热器上所有安全阀最低整定压力；……”。西德TRD-300标准与英国BS806相同。美国EBASCO公司的标准设计准则规定“主蒸汽管道的设计压力应不大于锅炉制造厂的过热器出口联箱设计压力，并不小于根据设计准则《蒸汽锅炉机组MNE-9》确定的过热器出口联箱设计压力”。而“MNE-9准则”对热器出口联箱的规定，其最小设计压力为“对于亚临界压力锅炉取过热器出口最大运行压力加上0.068～1.04MPa裕度，对于超临界压力锅炉，加上1.04～1.38MPa”。上述规程均要求主蒸汽管道取用的设计压力大于过热器出口压力。 据了解，三菱公司设计的主蒸汽管道的设计压力与过热器出口集箱设计压力相同，取为过热器出口压力的1.05倍。 日立公司设计的常陆那珂电厂 1#机组主蒸汽管道的设计压力与过热器出口压力相同均为25.8 MPa（末级过热器出口集箱设计压力为27.1 MPa，PCV的起座压力为29.1 MPa）。 根据中国电力工程顾问集团公司于2005年6月29日至6月30日在长春主持召开的《超临界和超超临界四大管道规格设计专题研讨会纪要》，“1. 四大管道设计参数：1.2 超超临界机组：主蒸汽管道的设计压力按锅炉最大连续蒸发量下过热器出口的工作压力加5％余量选取；其他管道的设计参数按《火力发电厂汽水管道设计技术规定》（DL／T 5054－1996）执行。” 本工程主蒸汽管道设计压力取过热器出口压力的1.05倍，即为：27.46 MPa.g。 3.2.1.2设计温度 主蒸汽系统管道的设计温度取为锅炉过热器出口额定主蒸汽温度605℃加锅炉正常运行时允许温度正偏差5℃，即为：610℃。 3.2.2再热热段蒸汽管道 3.2.2.1设计压力 按管规要求：热再热蒸汽管道系统的设计压力为VWO工况热平衡图中汽轮机高压缸排汽压力的1.15倍或锅炉再热器出口安全阀动作的最低整定压力。 本工程VWO工况汽轮机高压缸排汽压力为5.2 MPa（a），其1.15倍即为：5.965 MPa（a）；再热器出口安全阀起座压力5.7/5.85 MPa.g（回座压力5.47/5.62 MPa.g）。管道设计时考虑到再热器出口安全阀起座压力有可能调整，且5.7/5.85 MPa.g与5.965 MPa（a）相差不大，故本工程再热热段蒸汽管道的设计压力取值为5.965 MPa（a），即为：5.864 MPa.g。 3.2.2.2设计温度 热再热蒸汽管道系统的设计温度取锅炉再热器出口额定再热蒸汽温度603℃加锅炉正常运行时的允许温度正偏差5℃，即为：608℃。 3.2.3再热冷段蒸汽管道 3.2.2.1设计压力 按管规要求：冷再热蒸汽系统管道的设计压力取机组VWO工况热平衡图中汽轮机高压缸排汽压力的1.15倍，即为5.965 MPa（a）。 3.2.2.2设计温度 按管规要求：冷再热蒸汽管道的系统的设计温度取VWO工况热平衡图中汽轮机高压缸排汽参数等熵求取在管道设计压力下相应的温度，经计算为377℃（VWO工况下的工作温度为356.2℃）。 根据管规条文说明：如果汽轮机在运行方式上，制造厂有特殊要求，因而使低温再热蒸汽管道内介质温度超过了上述方法选取的数值时，则应选取管内可能出现的最高温度作为该管道的设计温度。 本工程高压缸排汽报警温度为390 ℃，跳闸停机温度为410 ℃。 推荐再热冷段蒸汽管道的设计温度为410 ℃。[/Post] 3.2.4旁路蒸汽管道 高压旁路阀前管道设计参数同主蒸汽管道，阀后管道设计参数为1.6MPa(g)，250℃。 3.2.5高压给水管道 3.2.2.1设计压力 按管规要求：主给水泵出口至关断阀的管道，设计压力取用泵在额定转速特性曲线最高点对应的压力与泵进水侧压力之和；主给水泵出口关断阀后到省煤器进口的高压给水管道，设计压力取泵在额定转速及设计流量下泵提升压力的1.1倍与进水侧压力之和。 主给水泵出口至关断阀管道的设计压力按47.6MPa(g)，主给水泵出口关断阀后到省煤器进口的高压给水管道按36.3MPa(g)。 3.2.2.2设计温度 按管规要求：高压给水管道设计温度取高压加热器后高压给水的最高工作温度。本工程高压给水管道的设计温度取VWO工况下高压加热器后高压给水的工作温度：302.4℃。 3.3管径选择原则 由于本工程参照国外1000MW等级大容量机组的设计经验，主蒸汽、高温再热蒸汽管道采用半容量管，即管径类同于600MW超临界机组，且高压给水管道全容量管径仅660mm，低温再热蒸汽管道采用焊接钢管，故国外钢管公司的生产能力完全能够满足要求。 但管径的选择影响到经济性，管径太大，将增加耗钢量使初投资加大，管径太小，满足不了汽轮机进汽参数的要求，将使热耗提高，降低机组的热经济性。本工程经过管系阻力计算，选择合理的管径，使主蒸汽管道的计算阻力满足不大于允许压降值1.25 MPa的要求，再热蒸汽系统的总压降满足不大于高压缸排汽压力10%（0.52 MPa）的要求。 压降核算结果表(按B-MCR工况计算)：<div align="center"><table cellspacing="0" cellpadding="0" width="605" border="1"><tbody><tr><td valign="top" width="48"> 序号 </td><td valign="top" width="228">项目</td><td valign="top" width="96">计算阻力值 </td><td valign="top" width="96">允许压降值 </td><td valign="top" width="81">裕量 </td></tr><tr><td valign="top" width="549" colspan="5">一.主蒸汽系统</td></tr><tr><td valign="top" width="48"> 
</td><td valign="top" width="228">过热器出口至主汽阀进口 </td><td valign="top" width="96">1.174MPa</td><td valign="top" width="96">1.25 MPa</td><td valign="top" width="81">0.076MPa</td></tr><tr><td valign="top" width="549" colspan="5">二.再热蒸汽系统</td></tr><tr><td valign="top" width="48">1</td><td valign="top" width="228">高压缸排汽口至低温再热器进口 </td><td valign="top" width="96">0.109MPa </td><td valign="top" width="96"> 
</td><td valign="top" width="81"> 
</td></tr><tr><td valign="top" width="48">2</td><td valign="top" width="228">锅炉再热器系统 </td><td valign="top" width="273" colspan="3">保证压降不大于0.2 MPa</td></tr><tr><td valign="top" width="48">3</td><td valign="top" width="228">高温再热器出口至中联阀进口 </td><td valign="top" width="96">0.164MPa</td><td valign="top" width="96"> 
</td><td valign="top" width="81"> 
</td></tr><tr><td valign="top" width="48"> 
</td><td valign="top" width="228">再热蒸汽系统总阻力 </td><td valign="top" width="96">0.473</td><td valign="top" width="96">0.52 MPa</td><td valign="top" width="81">0.047MPa</td></tr></tbody></table></div>3.4直管壁厚计算结果 设计参数（压力、温度）见3.2节。 3.4.1主蒸汽管道<div align="center"><table cellspacing="0" cellpadding="0" width="605" border="1"><tbody><tr><td valign="top" width="228"> 
</td><td width="61">

91</td><td width="90">

92</td><td width="85">

122</td><td width="90">E911</td></tr><tr><td width="228">半容量管道最小计算壁厚（mm）</td><td width="61">112.37</td><td width="90">74.2</td><td width="85">80.26</td><td width="90">95.57</td></tr><tr><td width="228"><a id="OLE_LINK1" name="OLE_LINK1">四分之一支管最小计算壁厚</a>（mm）</td><td width="61">75.01</td><td width="90">49.41</td><td width="85">53.57</td><td width="90">63.79</td></tr><tr><td width="228">连通管道及高旁阀前管道最小计算 壁厚（mm）</td><td width="61">75.01</td><td width="90">49.41</td><td width="85">53.57</td><td width="90">63.79</td></tr></tbody></table></div>3.4.2再热热段蒸汽管道<div align="center"><table cellspacing="0" cellpadding="0" width="605" border="1"><tbody><tr><td valign="top" width="229"> 
</td><td valign="top" width="61">

91</td><td valign="top" width="90">

92</td><td valign="top" width="85">

122</td><td valign="top" width="90">E911</td></tr><tr><td width="229">半容量最小计算壁厚（mm）</td><td valign="top" width="61">40.47</td><td valign="top" width="90">27.83</td><td valign="top" width="85">29.91</td><td valign="top" width="90">34.90</td></tr></tbody></table></div>值得特别说明的是，上述表中A335P92材质的管道壁厚的计算是按照ASME规范给出的许用应力得出的。若按照ECCC2005规范给出的许用应力计算，A335P92材质的管道壁厚将大于上表（半容量管道最小计算壁厚90.29mm；四分之一支管最小计算壁厚60.27mm）。2005年10月11日在西安由中国电机工程学会火力发电分会组织召开了《超超临界机组主蒸汽管道材料技术专题研讨会》，2005年10月31日在北京由华电国际组织召开了《华电国际邹四工程主蒸汽系统材料许用应力研讨会》，2005年6月29日至6月30日在长春由中国电力工程顾问集团公司主持召开了《超临界和超超临界四大管道规格设计专题研讨会》。最终确定对于已完成四大管道招标的华能玉环工程和华电邹县工程，A335P92材质的管道壁厚的计算按照ASME规范给出的许用应力，并加强运行重的管道蠕胀监测；对于以后的超超临界机组，A335P92材质的管道壁厚的计算按照ECCC2005规范给出的许用应力进行。

shbmg · 发表于 2007-12-10 15:57:57

4. 材质选择技术经济比较 根据上述的分析，对于本工程的主蒸汽管道和高温再热蒸汽管道，可供选择的材料主要有P91、P92、P122、E911 。 4.1不同管道材料的价格对比 据了解同类型机组材料的情况，四种材料的总报价（包括管材、管件、疏水管道、焊材、配管等）差异不大。单位重量报价，P92材料大约8～10万元/t；E911材料大约9～10万元/t；P122材料大约10～12万元/t；P91材料大约6.5～9万元/t。当然材料的价格与产地、总量、管道规格等有关，而且国际市场的行情变化较快，总体看来P122材料相对价格高一些，P91的价格低一些。 4.2管道规格、重量对比表 主蒸汽管道 <div align="center"><table cellspacing="0" cellpadding="0" width="605" border="1"><tbody><tr><td valign="top" width="198"> 
</td><td valign="top" width="96">

91</td><td valign="top" width="90">

92</td><td valign="top" width="83">

122</td><td valign="top" width="88">E911</td></tr><tr><td width="198">蒸汽流量 (t/h)</td><td valign="top" width="357" colspan="4">1517</td></tr><tr><td width="198">设计压力(MPa.g)</td><td valign="top" width="357" colspan="4">27.46</td></tr><tr><td width="198">设计温度(℃)</td><td valign="top" width="357" colspan="4">610</td></tr><tr><td width="555" colspan="5">计算管道规格(ID×t mm)</td></tr><tr><td width="198">半容量管 </td><td valign="top" width="96">381×112</td><td valign="top" width="90">381×74.5</td><td valign="top" width="83">381×80.5</td><td valign="top" width="88">381×95.5</td></tr><tr><td width="198">四分之一支管及高旁阀前管 </td><td valign="top" width="96">254×75</td><td valign="top" width="90">254×50</td><td valign="top" width="83">254×54</td><td valign="top" width="88">254×64</td></tr><tr><td width="555" colspan="5">公称单位重量(kg/m)</td></tr><tr><td width="198">半容量管 </td><td valign="top" width="96">1375</td><td valign="top" width="90">860</td><td valign="top" width="83">940</td><td valign="top" width="88">1147</td></tr><tr><td width="198">四分之一支管及高旁阀前管 </td><td valign="top" width="96">614</td><td valign="top" width="90">390</td><td valign="top" width="83">425</td><td valign="top" width="88">518</td></tr><tr><td valign="top" width="555" colspan="5">管道单位重量比较（%）</td></tr><tr><td width="198">半容量管 </td><td valign="top" width="96">0</td><td valign="top" width="90">-37.5</td><td valign="top" width="83">－31.6</td><td valign="top" width="88">-16.6</td></tr><tr><td width="198">四分之一支管及高旁阀前管 </td><td valign="top" width="96">0</td><td valign="top" width="90">－37.3</td><td valign="top" width="83">－31.3</td><td valign="top" width="88">－16.7</td></tr></tbody></table></div>热再热蒸汽管道： <div align="center"><table cellspacing="0" cellpadding="0" width="605" border="1"><tbody><tr><td valign="top" width="204"> 
</td><td valign="top" width="85">

91</td><td valign="top" width="90">

92</td><td valign="top" width="85">

122</td><td valign="top" width="90">E911</td></tr><tr><td width="204">蒸汽流量 (t/h)</td><td valign="top" width="351" colspan="4">1235</td></tr><tr><td width="204">设计压力(MPa.g)</td><td valign="top" width="351" colspan="4">5.864</td></tr><tr><td width="204">设计温度(℃)</td><td width="351" colspan="4">608</td></tr><tr><td width="555" colspan="5">计算管道规格(ID×t mm)</td></tr><tr><td width="204">半容量 </td><td valign="top" width="85">749×43</td><td valign="top" width="90">749×30</td><td valign="top" width="85">749×32.5</td><td valign="top" width="90">749×37</td></tr><tr><td width="555" colspan="5">公称单位重量(kg/m)</td></tr><tr><td width="204">半容量 </td><td valign="top" width="85">864</td><td valign="top" width="90">608</td><td valign="top" width="85">658</td><td valign="top" width="90">750</td></tr><tr><td valign="top" width="555" colspan="5">管道单位重量比较（%）</td></tr><tr><td width="204">半容量 </td><td valign="top" width="85">0</td><td valign="top" width="90">-29.6</td><td valign="top" width="85">－23.8</td><td valign="top" width="90">-13.2</td></tr></tbody></table></div>4.3相关主机接口材料

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shbmg · 发表于 2007-12-10 15:58:35

5．冷段单、双管技术经济比较 <a id="_Toc80235518" name="_Toc80235518">5.1技术比较</a>
 冷段管道采用二、一、二布置方式可以节省空间，利于主厂房管道的布置，且因冷段管道采用电熔焊钢管制作，其管径选择不似无缝钢管受大口径的限制，为采用单管创造了条件。 据了解到的国外已运行的1000MW等级机组的冷段管道均采用单管（即二、一、二布置方式），如：常陆那珂、新地、橘湾等电厂。 <a id="_Toc80235519" name="_Toc80235519">5.2经济性比较</a>
 管道规格、重量对比表 <div align="center"><table cellspacing="0" cellpadding="0" width="605" border="1"><tbody><tr><td valign="top" width="168"> 
</td><td width="240" colspan="2">单管方案 </td><td width="96" rowspan="2">双管方案 </td></tr><tr><td valign="top" width="168"> 
</td><td width="108">支管 </td><td width="132">主管 </td></tr><tr><td valign="top" width="168">规格（外径×壁厚）mm</td><td width="108">Ф864×28</td><td width="132">Ф1219×39</td><td width="96">Ф864×28</td></tr><tr><td valign="top" width="168">流速m/s</td><td width="108">37.28</td><td width="132">37.34</td><td width="96">37.28</td></tr><tr><td valign="top" width="168">长度m</td><td width="108">103</td><td width="132">98</td><td width="96">316</td></tr><tr><td valign="top" width="168">单重kg/m</td><td width="108">577.3</td><td width="132">1134.9</td><td width="96">577.3</td></tr><tr><td valign="top" width="168">总重量t</td><td valign="top" width="240" colspan="2">（103×577.3＋98×1134.9）＝170.7</td><td width="96">182.5</td></tr><tr><td valign="top" width="168">总重量差t</td><td valign="top" width="240" colspan="2">0</td><td width="96">＋11.8</td></tr></tbody></table></div>说明：1.长度按两台机组统计。 2.为便于计算，弯头、三通均按展开长度计入。 3.不包括随锅炉供货的管道。 如采用单管方案，不但管道重量减少，且支吊架数量也少于双管方案，即单管方案从经济性上优于双管方案。

shbmg · 发表于 2007-12-10 15:59:12

6.结论 6.1 主蒸汽管道 材料在高温下长期运行会发生蠕变、疲劳、腐蚀组织变化和和组织变化，导致材料性能随时间变化。组织演变引起材料性能恶化，通常需要很长时间。一种新材料须经过长时间的试验和运行考核，才能验证是否成功。 根据国外超超临界机组主蒸汽管道材料的采用情况，P91/ P92/ P122/ E911均有用于不大于610℃主蒸汽管道的运行业绩：

91：ASME认证，技术成熟、来源广泛、应用最多，但用于600℃参数，已达其温度使用极限，并且管壁较厚，管系对设备的推力、力矩均较大，从技术条件看，不适用于本工程的主蒸汽管道。 HCM12A（P122）：日本钢种，ASME认证，强度与P92接近，2000年以后在日本开始应用，其抗氧化性能优于9%Cr钢，但焊接工艺较难于9%Cr钢。 E911：欧洲钢种，强度介于P91与P92之间，目前只在欧洲得到应用。 &nbsp

92：选择材料时，不仅要比较价格，还需看是否有焊接工艺及评定方法。据V&M的资料介绍，T92/P92的焊接工艺与9～12％铬的铁素体钢焊接工艺相同，T91/P91材料焊接技术可以直接运用于T92/P92，而我国近10年来，在300MW及以上机组的主蒸汽管道上已大量使用P91管材，基本掌握了P91钢的焊接工艺，且据了解，国外几大钢管公司（如V&M、威曼高登、住友等）均可生产满足ASME规范的P92管材。 从技术经济比较，P92也占有一定的优势。并且在主机一联会上，锅炉厂明确本工程锅炉末级过热器出口集箱的材料为P92。故本工程主蒸汽管道材质最终确定为A335P92。 6.2再热热段管道  尽管P91的推荐使用温度不大于600°C，但国外已投运蒸汽参数不大于610°C机组的热再热蒸汽管道大多采用P91材料（上锅、哈锅、东锅为本工程的投标方案中均推荐采用P91）且壁厚合理，适于加工。对于再热热段管道，虽然蒸汽温度较高，但由于压力低，技术上P91还是可以运用的。只要在运行中加强金属监督，保证安全运行。并且在主机一联会上，锅炉厂明确本工程末级再热器出口集箱的材料为P91。故本工程热再热蒸汽管道材质最终确定为A335P91。 6.3 再热冷段管道 由本工程锅炉采购合同附件1查得高压缸排汽温度：正常运行最高排汽温度为360 ℃，报警温度为390 ℃，跳闸停机温度为410 ℃。A672B70CL32电熔焊钢管的最高允许使用温度为427℃，并已在国内300MW及以上机组的再热冷段管道上大量采用，故本工程再热冷段管道采用A672B70CL32电熔焊钢管。 6.4 高压给水管道 本工程给水管道的正常运行最高给水温度为304℃，给水管道压力略高于国内正在建设的600MW超临界机组，国内外高压给水管道普遍采用的15NiCuMoNb5无缝钢管仍然适用本工程，故本工程高压给水管道采用15NiCuMoNb5无缝钢管。6.5 本工程四大管道的材质及规格    经过四大管道招标，本工程四大管道最终的材质及规格见下表：

shbmg · 发表于 2007-12-10 16:00:16

四大管道选择计算结果表 <div align="center"><table cellspacing="0" cellpadding="0" border="1"><tbody><tr><td width="48"> 序号 </td><td width="196">项目</td><td width="92">设计压力 （MPa(g)）</td><td width="92">设计温度 （℃）</td><td width="77">流量 t/h</td><td width="97">实际流速 （m/s）</td><td width="103">推荐流速 （m/s）</td><td width="138">选用尺寸(mm) DwXS(DiXS)</td><td width="121">管材</td></tr><tr><td valign="top" width="48">一 </td><td valign="top" width="196">主蒸汽系统 </td><td valign="top" width="92"> 
</td><td valign="top" width="92"> 
</td><td valign="top" width="77"> 
</td><td valign="top" width="97"> 
</td><td valign="top" width="103"> 
</td><td valign="top" width="138"> 
</td><td valign="top" width="121"> 
</td></tr><tr><td valign="top" width="48">1</td><td valign="top" width="196">主蒸汽半容量管 </td><td valign="top" width="92"><a id="OLE_LINK2" name="OLE_LINK2">27.64</a>
</td><td valign="top" width="92">610</td><td valign="top" width="77">1516.5</td><td valign="top" width="97">49.83</td><td valign="top" width="103">40～60</td><td valign="top" width="138">ID381×77.902min</td><td valign="top" width="121">A335P92</td></tr><tr><td valign="top" width="48">2</td><td valign="top" width="196">主蒸汽四分之一容量管 </td><td valign="top" width="92">27.64</td><td valign="top" width="92">610</td><td valign="top" width="77">758.25</td><td valign="top" width="97">56.06</td><td valign="top" width="103">40～60</td><td valign="top" width="138">ID254×53.391min</td><td valign="top" width="121">A335P92</td></tr><tr><td valign="top" width="48">3</td><td valign="top" width="196">主蒸汽连通管 </td><td valign="top" width="92">27.64</td><td valign="top" width="92">610</td><td valign="top" width="77"> 
</td><td valign="top" width="97"> 
</td><td valign="top" width="103"> 
</td><td valign="top" width="138">ID254×53.391min</td><td valign="top" width="121">A335P92</td></tr><tr><td valign="top" width="48">4</td><td valign="top" width="196">热再热半容量管 </td><td valign="top" width="92">5.864</td><td valign="top" width="92">608</td><td valign="top" width="77">1234.85</td><td valign="top" width="97">62.80</td><td valign="top" width="103">40～60</td><td valign="top" width="138">ID749.3×44.45min</td><td valign="top" width="121">A335P91</td></tr><tr><td valign="top" width="48">5</td><td valign="top" width="196">热再热连通管 </td><td valign="top" width="92">5.864</td><td valign="top" width="92">608</td><td valign="top" width="77"> 
</td><td valign="top" width="97"> 
</td><td valign="top" width="103"> 
</td><td valign="top" width="138">ID520.7×32.004min</td><td valign="top" width="121">A335P91</td></tr><tr><td valign="top" width="48">6</td><td valign="top" width="196">冷再热主管 </td><td valign="top" width="92">5.864</td><td valign="top" width="92">410</td><td valign="top" width="77">2726.098</td><td valign="top" width="97">37.44</td><td valign="top" width="103">30～45</td><td valign="top" width="138">Φ1219.2×39</td><td valign="top" width="121">A672-B70-CL32</td></tr><tr><td valign="top" width="48">7</td><td valign="top" width="196">冷再热支管 </td><td valign="top" width="92">5.864</td><td valign="top" width="92">410</td><td valign="top" width="77">1363.0</td><td valign="top" width="97">37.38</td><td valign="top" width="103">30～45</td><td valign="top" width="138">Φ863.6×28</td><td valign="top" width="121">A672-B70-CL32</td></tr><tr><td valign="top" width="48">8</td><td valign="top" width="196">高压旁路进口管 </td><td valign="top" width="92">27.64</td><td valign="top" width="92">610</td><td valign="top" width="77">758.25</td><td valign="top" width="97">56.06</td><td valign="top" width="103">40～60</td><td valign="top" width="138">ID254×53.391min</td><td valign="top" width="121">A335P92</td></tr><tr><td valign="top" width="48">二 </td><td valign="top" width="196">高压给水系统 </td><td valign="top" width="92"> 
</td><td valign="top" width="92"> 
</td><td valign="top" width="77"> 
</td><td valign="top" width="97"> 
</td><td valign="top" width="103"> 
</td><td valign="top" width="138"> 
</td><td valign="top" width="121"> 
</td></tr><tr><td valign="top" width="48">1</td><td valign="top" width="196">高压给水主管 </td><td valign="top" width="92">36.3</td><td valign="top" width="92">302.4</td><td valign="top" width="77">3184.7</td><td valign="top" width="97">5.44</td><td valign="top" width="103">2.0～6.0</td><td valign="top" width="138">Φ660×67.5</td><td valign="top" width="121">15NiCuMoNb</td></tr><tr><td valign="top" width="48">2</td><td valign="top" width="196">高压给水支管 </td><td valign="top" width="92">36.3</td><td valign="top" width="92">302.4</td><td valign="top" width="77">1592.3</td><td valign="top" width="97">5.72</td><td valign="top" width="103">2.0～6.0</td><td valign="top" width="138">Φ457×47.5</td><td valign="top" width="121">15NiCuMoNb</td></tr><tr><td valign="top" width="48">3</td><td valign="top" width="196">高压给水阀前支管（汽泵） </td><td valign="top" width="92">47.6</td><td valign="top" width="92">191.9</td><td valign="top" width="77">1592.3</td><td valign="top" width="97">5.54</td><td valign="top" width="103">2.0～6.0</td><td valign="top" width="138">Φ457×60</td><td valign="top" width="121">15NiCuMoNb</td></tr><tr><td valign="top" width="48">4</td><td valign="top" width="196">高压给水阀前支管（电泵） </td><td valign="top" width="92">47.6</td><td valign="top" width="92">191.9</td><td valign="top" width="77">818.9</td><td valign="top" width="97">4.59</td><td valign="top" width="103">2.0～6.0</td><td valign="top" width="138">Φ355.6×45</td><td valign="top" width="121">15NiCuMoNb</td></tr><tr><td valign="top" width="48">5</td><td valign="top" width="196">汽泵给水再循环（阀前） </td><td valign="top" width="92">47.6</td><td valign="top" width="92">191.9</td><td valign="top" width="77">580</td><td valign="top" width="97">8.61</td><td valign="top" width="103"> 
</td><td valign="top" width="138">Φ219.1×28</td><td valign="top" width="121">15NiCuMoNb</td></tr><tr><td valign="top" width="48">6</td><td valign="top" width="196">电泵给水再循环（阀前） </td><td valign="top" width="92">47.6</td><td valign="top" width="92">191.9</td><td valign="top" width="77">230</td><td valign="top" width="97">5.88</td><td valign="top" width="103"> 
</td><td valign="top" width="138">Φ168.3×22</td><td valign="top" width="121">15NiCuMoNb</td></tr></tbody></table></div>

shbmg · 发表于 2007-12-10 16:00:47

参考资料 1．邹县四期工程《四大管道材质及再热冷段单、双管选择专题报告》专题报告西北电力设计院 2．威门高登公司及曼内斯曼公司提供的配合资料作者简介： 钟晓春（1962-），女，高级工程师（教授级），任西北电力设计院热机室主任工程师，一直从事工程设计及专业技术管理工作。陕西省西安市团结南路22号西北电力设计院  邮编：710075电话：029－88358228  传真：029－88358232  E-mail：<a href="mailto:zhongxch@nwepdi.com">zhongxch@nwepdi.com</a> 陈瑞克（1969-），男，高级工程师，参加工作以来一直在西北电力设计院从事热机专业设计工作。任邹县四期工程汽机专业主设人，并在主机及主要辅机技术协议合同谈判阶段担任主谈人及专家组组长。陕西省西安市团结南路22号西北电力设计院  邮编：710075电话：029－88358234  传真：029－88358232  E-mail：<a href="mailto:chenrk@nwepdi.com">chenrk@nwepdi.com</a>

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