<p><br/>3. 调试内容简介<br/>3.1 主要风量测量装置的标定<br/>锅炉燃烧风量是运行人员调整燃烧的的重要依据，其测量的准确性直接影响到锅炉的经济安全运行。安装在锅炉风道上的风量测量装置，往往由于安装位置管道直段不能满足设计要求、装置加工误差等原因使流量系数偏离设计值，为锅炉运行的需要，我们对锅炉主要的风量进行了测量。按等截面布置测量点，标准测速元件采用毕托管，压差信号用电子微压计读取。由于风量测量装置厂家的设计数据在试运期间多次修改,根据厂家最后提供的数据，DCS上显示风量与实测值基本相符。<br/>3.2风量调节挡板检查<br/>风门挡板检查在冲管结束后进行，通过实地检查及在全关、全开状态下风量测量及管道压力判断风门能否关严，并检查判断与指示开度位置、DCS显示是否一致。通过多次反复检查，锅炉风系统有较多的风门挡板实际位置与DCS显示不符的问题已解决,单多数调节挡板全关状态下关闭不严,仍需进一步解决。<br/>3.3炉膛布风板阻力特性试验<br/>经过多次试验，整理锅炉布风板阻力特性曲线见下图。<br/> <br/>3.4冷渣器布风板阻力试验及风室间窜风情况检查<br/>冷渣器布风板阻力试验由于冷却风量小、波动大，数据可靠性差，由此计算出的风量值不可靠，因此无法整理出合理的风量与布风板阻力的关系曲线。<br/>冷渣器风室间窜风将会影响冷渣器内物料的流化，特别是在炉膛排渣量较大时，选择室的流化质量更难保证，最后导致冷渣器堵塞，冷渣器风室间窜风检查非常必要，我们在安装初期检查冷渣器时，发现两侧冷渣器风室内隔板至布风板间的钢板未安装，提出的处理意见，安装公司对风室隔板的缝隙进行了处理，冷渣器冷态试验时，甲侧冷渣器1#、2#风室间窜风比较严重。安装公司对此进行了处理。在启动试运期间，甲侧冷渣器选择室多次堵塞，燃料中有较多的大块石头是甲侧冷渣器选择室多次堵塞的原因之一，1#、2#间风室间再次窜风未得到根治是原因之二。<br/>3.5床料流化特性及流化均匀性试验<br/>床料流化特性及流化均匀性试验采用10mm以下的流化床炉渣，料层厚度约650mm。 通过试验和观察，床料流化均匀；最小流化风量约为38000Nm3/h，在锅炉运行时不能低于该风量。<br/> <br/>3.6排渣试验及冷渣器内床料流化均匀性试验<br/>冷渣器能否正常工作是锅炉正常运行的必要保证，因此，我们在排渣试验前对两侧冷渣器及输渣管进行了仔细的检查，结果发现冷渣器内有较多烘炉时的保温材料，选择室及输渣管内有较多的耐火材料，冷渣器输渣管热电偶过长，易将输渣管堵塞，无法排渣。为此，对上述问题进行了处理。在炉膛内床料良好流化状态下，启动J阀风机，进行排渣观察试验，输渣风压力30Kpa左右， 在排渣电动门及输渣风手动门全关状态时，大渣在甲、乙冷渣器输渣管内大量自流，无法控制。如不解决甲、乙冷渣器输渣大量自流的问题，锅炉无法点火启动。在输渣风总管上加手动阀，暂时解决了排渣自流问题。炉膛停止排渣，对冷渣器内床料进行流化试验（冷渣器内床料堆积高度300mm），试验表明，风室压力达到10Kpa左右，各风室流化风量4000 m3/h左右，床压2.5Kpa，床料流化良好，排渣通畅。经调整冷渣器进渣管热电偶，对排渣的影响已基本消除，在运行时主要通过观察冷渣器第一室的温度、床压以及输渣管渣温变化来判断有无进渣。同时应控制冷渣器第一室的床压，不宜超过5 Kpa，否则易造成第一室的床料过厚，流化不好，易堵塞。在试运初期，由于入炉煤煤质差，严重偏离设计煤种，灰分达52%（设计为40.7%），煤中有大量的大块石头，使用J阀风无法顺利排渣，有时只能使用压缩空气进行吹堵排渣,并且多次选择室堵塞，打开选择室处理，在风帽处堆积大量石块。另外，由于入炉煤煤质差，灰分高，渣量大，冷渣器冷却水量不足，导致排渣温度大于设计值。为解决选择室堵塞，不能排渣的问题，根据东锅调试的建议，加装事故排渣管，在以后的运行中发挥了明显作用。<br/>3.7 “J”阀（回料器）回料观察<br/>投煤试运前对J阀内风帽小孔逐个进行了多次清理疏通,由于回料器系统风室人孔、管道漏风，风压较低，安装公司对该问题进行了处理，试运期间，回料器工作正常。<br/>3.8点火油枪雾化试验<br/> 油燃烧系统投运前配合有关单位，对各阀门进行了开关试验，并对燃油系统进行了检查。在锅炉点火前，多次进行了油枪雾化试验。在油枪雾化试验期间，经多次试验比较，雾化质量在炉前回油快关阀及炉前回油手动阀关闭，只开供油回路时比炉前回油快关阀及炉前回油手动阀开启时雾化质量好，因此，在点火启动时均采用炉前回油快关阀及炉前回油手动阀关闭，只开供油回路，用回油调节阀调节供油压力的方式。炉前供油压力在1.7～4.0MPa，油枪雾化良好，燃烧稳定。我们认为，该油管路系统需做调整，以便使枪前回油系统及回油调节系统正常。每次点火前，通过调节炉前油循环系统，建立合理的油循环，并通过调节炉前回油调节阀来调节油枪出力。油枪吹扫系统应能及时投运，以免油枪积碳堵塞，影响雾化质量。该炉吹扫系统设计采用蒸汽吹扫，因点火期间的蒸汽无法保证，建议加装压缩空气吹扫管路，以确保点火期间油枪吹扫系统及时投运。<br/>3.9烘炉<br/>本锅炉烘炉采用烘炉机用热烟气干燥方式来完成，烘炉从2003年12月17日开始,到2003年12月29日结束，历时13天。锅炉在烘炉期间采用临时疏水泵和疏水系统补给水。整个烘炉期间，升、降温均按照烘炉方案进行，未超出耐火材料厂家规定的范围。烘炉结束后，电厂、监理、耐火材料厂家、电建及调试单位共同对烘炉情况进行了全面检查，一致认为烘炉质量达到要求。<br/>3.10吹管<br/>锅炉冲管采用蓄能降压冲管。第一阶段自2004年1月8日0：30点油枪开始吹管，当日11：00结束，主蒸汽管路冲管20次。第二阶段于1月9日3：15开始，次日3：25结束，主蒸汽管路冲管32次，并进行了主蒸汽母管、减温减压器及热网管线及汽包、过热蒸汽管道上安全阀脉冲管的吹扫，经电厂、监理、电建及调试单位共同对靶板进行了检查，一致认为靶板满足验收标准要求。<br/>3.11蒸汽严密性试验<br/> 2004年1月16日，逐渐升压至过热器出口9.8MPa。稳压后，对锅炉进行检查。未发现泄漏。<br/>3.12安全阀整定<br/>锅炉吹管结束时，安全阀安装未完毕，不具备整定条件，因此安全阀整定是在机组第一次并网发电结束、汽机解列后,在蒸汽严密性试验结束后进行的。安全阀机械部分调试于2004年1月17日0：30结束。<br/>安全阀机械部分整定结果：<br/>汽包安全阀 起座压力：11.7Mpa 回座压力：10.8Mpa<br/>过热蒸汽安全阀 起座压力：10.3Mpa 回座压力：9.4Mpa<br/>符合安全阀应用导则规定。<br/>3.13 72+24小时试运<br/>2004年2月24日整套机组启动,于2004年2月29日一次通过72+24小时试运，移交生产 。试运期间，锅炉各主要参数均达到或接近（由于机组额定电负荷为5.5万千瓦/小时，锅炉230t/h蒸发量就能满足要求）设计要求，锅炉运行稳定，性能良好。<br/>3.14 锅炉热工调试<br/>热工控制主要设备DCS采用北京和利时系统工程公司的MACS计算机分散控制系统，包括电站锅炉上常用的DAS、SCS、MCS及FSSS等四个子系统。热工调试内容包括：热工信号及连锁保护校验、热工信号逻辑及报警系统试验、锅炉炉膛安全监控系统试验、负责DCS端子排以外的热控装置的二次调整、锅炉各种自动及保护的投运。<br/>Version:1.0<br/>StartHTML:0000000251<br/>EndHTML:0000006189<br/>StartFragment:0000004559<br/>EndFragment:0000006149<br/>SourceURL:file:///E:/my%20doc/濮?瓨楣?鎸夋棩宸ヤ綔/20071114/娴佸寲搴婅?鏂?涓婂唽/娴?---2瀛熸礇浼?60TH寰?幆娴佸寲搴婇攨鐐夊惎鍔ㄨ皟璇?doc</p><p><html xmlns:v="urn:schemas-microsoft-com:vml"<br/>xmlns ="urn:schemas-microsoft-comfficeffice"<br/>xmlns:w="urn:schemas-microsoft-comffice:word"<br/>xmlns="<a href="http://www.w3.org/TR/REC-html40">http://www.w3.org/TR/REC-html40</a>"></p><p><head><br/><meta http-equiv=Content-Type content="text/html; charset=utf-8"><br/><meta name=ProgId content=Word.Document><br/><meta 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